Specifický nárůst síly: denní graf, teplotní graf
Pomocí teplotního grafu topné sítě (viz obrázek 1) určíme teploty přívodní a vratné vody sítě pro dané hodnoty teplot venkovního vzduchu:
Tepelné zatížení bloku:
V případě Qbl , nejsou potřeba špičkové kotle a teplota za horním síťovým ohřívačem SP2 bude rovna teplotě přímé síťové vody. A význam QТ budou rovné Qbl.
Pokud Qbl > , pak jsou turbíny plně zatíženy a část tepelné zátěže je uvolněna PVC. Teplota vody za horním síťovým ohřívačem SP2 se určí z výrazu (tcn=tvosy+QТ/GSt.·Cp) kde je tepelné zatížení turbíny QТ bereme rovně
Pro turbínu T-110/120-130
Tepelné zatížení bloku:
Qbl1=950·4,19· (89-49)/1000=159,22 МВт;
Qbl2=950·4,19· (104-56)/1000=191,06 МВт;
Qbl3=950·4,19· (132-68)/1000=254,75 МВт.
Teplota vody za horním síťovým ohřívačem SP2:
Najdeme výběrový tlak pro SP2:
Vypočítejme tlakovou ztrátu páry v přívodním potrubí turbíny:
Vypočítejme elektrický výkon vyvíjený turbínou při provozu podle křivky tepelného zatížení:
Spotřeba tepla pro turbínovou jednotku je:
Pojďme spočítat spotřebu paliva:
Spotřeba paliva na výrobu elektřiny:
Potom se měrná spotřeba paliva na výrobu elektřiny bude rovnat:
Spotřeba paliva na výrobu tepla:
Měrná spotřeba paliva na výrobu tepla:
Obrázek 2 — Změna elektrického výkonu turbíny T-110/120-130 při provozu podle tepelného plánu
S klesající teplotou venkovního vzduchu se zvyšuje tepelné zatížení topného výkonu turbíny. To vede ke zvýšení průtoku páry do hlavy turbíny, což zase vede ke zvýšení elektrického výkonu turbíny. Při dosažení maximální topné zátěže se výdej tepla z odtahů turbíny stane maximálním, ale zároveň se stále zvyšuje tlak v komorách pro odvádění topení a elektrický výkon turbínové jednotky začíná klesat, dokud tlak v těžby dosahují maxima.
Obrázek 3 — Změna teploty síťové vody pro SP2 v závislosti na provozním režimu turbínové jednotky
Při poklesu teploty venkovního vzduchu se podle teplotního plánu topné sítě zvyšuje teplota vody v přímé síti, která se rovná teplotě za SP2, dokud turbína nedosáhne maximálního možného tepelného zatížení, po kterém dojde k otočení PVC a teplota za SP2 stále roste v důsledku stálosti dodávaného tepla a zvýšení teploty vody vratné sítě (tj. bod zlomu se vysvětluje tím, že turbína dosáhne maximálního povoleného tepelného zatížení).
Obrázek 4 – Změna měrné spotřeby paliva pro výrobu elektřiny
Měrná spotřeba paliva na výrobu elektřiny roste s poklesem venkovní teploty vzduchu, protože nárůst tepelného toku do hlavy turbíny je větší než nárůst vyrobeného výkonu do bodu maximálního tepelného zatížení a poté se s poklesem venkovní teploty vzduchu dále zvyšuje tepelný tok do hlavy turbíny, a výkon turbíny klesá.
Měrná spotřeba paliva na výrobu tepla nezávisí na teplotě venkovního vzduchu, protože u fyzikální metody jsou stálé ztráty spojené s dopravou a výrobou tepla připisovány spotřebiteli.
Obrázek 5 – Změna měrné spotřeby paliva pro výrobu tepla uvolněného z odběrů turbín
RGR č. 3. Výpočtová metoda pro stanovení teploty a tlaku v kondenzátoru turbíny při změně zatížení
Pro možnosti turbínové jednotky uvedené v tabulce určete teplotu tк a tlak pк v kondenzátoru turbíny, stejně jako jeho změna při změně zátěže, jejíž chladicí plocha Fк uvedeno v tabulce. Procházející pára Dк do kondenzátoru v nominálním režimu, určeném daným průtokem αк, které lze považovat za přibližně konstantní bez ohledu na zatížení bloku. Jmenovitý průtok cirkulační vody je uveden v tabulce úloh. Teplota cirkulační vody na vstupu do kondenzátoru se ve všech režimech bere v souladu s údaji v tabulce 6. Měrná tepelná kapacita cirkulační vody je ve výpočtech brána jako rovna св=4,2 kJ/(kg °C). Teplo kondenzace páry qк=hк–hsq.=r ve všech režimech být považovány přibližně za stejné a stejné qк = 2435 kJ/kg.
Průměrný součinitel prostupu tepla v kondenzátoru turbíny „K“ se odhaduje pomocí empirického vzorce L.D. Berman.
Změny vzorce Berman Fz na počtu vodních zdvihů v kondenzátoru a Fd neberte v úvahu vliv parního zatížení kondenzátoru a považujte jej přibližně rovný Fz = 1.0 a Фd = 1.0. Koeficient zohledňující znečištění trubek kondenzátoru se považuje za rovný a = 0.75. Rychlost vody Wв v trubkách kondenzátoru vypočítejte pomocí počtu trubek „n“ uvedených v tabulce možností a počtu vodních zdvihů „z“. Vnitřní průměr trubek dext = 26 mm je považován za stejný pro všechny kondenzátory.
Po výpočtu jmenovitého režimu určete změnu tк и pк v kondenzátoru, když se zatížení turbíny sníží ze jmenovité na relativní hodnotu f, za předpokladu Gcirkus=const . Pro výpočet průtoku páry do hlavy turbíny při částečném zatížení f vezměte koeficient naprázdno rovný x = 0.05.
Za stejnou zátěž f identifikovat změnu tк и pк v kondenzátoru, když se průtok cirkulující vody sníží o 20 % ve srovnání s nominálním, pomocí Bermanova vzorce pro odhad změny koeficientu prostupu tepla „K“ v kondenzátoru. Vybudujte závislost na změnách pк v kondenzátoru z f и Gcirkus.
Tabulka 6 – Počáteční údaje
Teplotní circ. voda na vstupu do turbíny